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顆粒破碎和應(yīng)力反轉(zhuǎn)對置換樁周圍砂土性狀的影響
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2017年10月巖土工程
F、 阿爾圖哈菲爾。J、 賈丁諾夫。N、 喬治亞州
W、 W.云紋
在楓丹白露NE34砂上進(jìn)行了三軸應(yīng)力路徑試驗，模擬了在中密砂中安裝和加載位移樁時樁端和樁身附近土體的應(yīng)力。高壓三軸試驗首次再現(xiàn)了同一砂土在校準(zhǔn)室模型樁試驗中記錄到的非常高的正應(yīng)力和剪應(yīng)力，從而顯著改變了砂土的物理性質(zhì)。然后，在相同實驗的第二階段，即低應(yīng)力階段，對突變砂的行為進(jìn)行了檢查，證明砂的力學(xué)行為發(fā)生了重要變化，包括剪切阻力角的顯著增加以及砂的臨界狀態(tài)線在e-log p'平面上的重新定位。圖像分析證實了沙粒微觀特征的變化。顆粒的粒徑分布發(fā)生改變，顆粒表面粗糙度顯著增加，而顆粒的球形度受影響不大。在三軸實驗室試驗后檢查的樣品和從校準(zhǔn)室模型樁軸周圍取樣的樣品的顆粒特性之間，發(fā)現(xiàn)了類似的表面粗糙度變化。
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... 超孔隙水壓力消散初始非線性對數(shù)速率（第1階段）后，超孔隙水壓力消散速率趨于均勻（第2階段），啟動速率隨時間呈對數(shù)線性。據(jù)報道，土壤在超孔隙水壓力消散后表現(xiàn)出老化行為，其工程性質(zhì)在恒定有效應(yīng)力下隨時間變化[40,55]。這是由于二次壓縮（蠕變）、顆粒干擾和粘土分散的綜合效應(yīng)[7,21]。。。
大直徑管樁和PSC樁軸壓樁性能評價的現(xiàn)場試驗研究
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2017年8月
穆拉德·阿布·法薩克
Nafiul Haque博士
清蔡
本文介紹了路易斯安那州一座橋梁工程的樁荷載試驗結(jié)果。測試包括兩個54英寸。開口旋鑄混凝土圓柱樁，一個30英寸。在土壤條件非常相似的兩個位置打入的開口鋼樁和兩個（30英寸和16英寸）方形預(yù)應(yīng)力混凝土（PSC）樁。錐體貫入試驗（CPT）和土壤鉆孔/實驗室試驗均用于表征地下土壤條件。所有試樁均采用振弦式應(yīng)變儀測量荷載沿試樁長度的分布，并分別測量樁側(cè)摩阻力和樁端承載力。在樁安裝后的不同時間對所有試驗樁進(jìn)行動荷載試驗，以量化隨時間變化的安裝量。還對PSC和開口鋼樁進(jìn)行了靜載試驗。由于預(yù)期的較大樁承載力，在兩個開口圓柱樁上使用了靜態(tài)試驗方法。使用各種CPT方法（如Schmertmann、De Ruiter和Beringen、LCPC、Lehane等方法）評估這些樁的承載力。結(jié)果表明，這些方法都能較好地估計表面摩擦力，但對端部承載力的估計精度不高。樁安裝過程中的標(biāo)準(zhǔn)化累積錘擊數(shù)表明，無論樁尺寸和錘擊器尺寸如何，PSC樁的錘擊數(shù)始終高于大直徑開口圓柱樁。觀察到所有樁的設(shè)置，這主要歸因于皮膚摩擦的增加。對所有試驗樁的設(shè)置參數(shù)“A”進(jìn)行了反算，其值介于0.31和0.41之間。
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... 關(guān)于打樁后樁的情況，人們?nèi)栽诹私夂芏啵ˋxelsson 2000；Zhang和Wang 2015）；當(dāng)樁被建造在其上的上部結(jié)構(gòu)加載時，殘余荷載可能已經(jīng)通過懷疑會導(dǎo)致樁安裝的相同過程降低。因此，確定在沒有殘余荷載的情況下實際軸阻力和基礎(chǔ)阻力是很重要的，以便在作出設(shè)計決策時可以考慮這些阻力。。。
... 打樁后，打入樁的承載力可能會隨著時間的推移而增加；這種承載力的增加歸因于安裝效應(yīng)（例如，Axelsson 2000；Bullock等人2005；Chow等人1998；Jardine等人2006；Lee等人2010；White和Zhao 2006；Zhang和Wang 2015）。現(xiàn)場試驗和一些模型樁試驗表明，樁設(shè)置主要沿樁身進(jìn)行（Axelsson 2000；Bullock et al.2005；Chow et al.1998）。。。
多層地基中封閉式鋼管樁的軸向阻力
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2016年9月J GEOTECH GEOENVIRON
韓飛
莫妮卡·普雷齊
羅德里戈·薩爾加多米爾·扎希爾
為了 |
